塔吊天然基礎專項施工方案
一、工程概況：
本工程位於廣州市白雲區柯子嶺村北邊，本工程結構型別：框剪結構，地下室一層，地上八層，總建築面積23161平方公尺, 建築物長度為145 m，寬度為17-28m。根據施工圖紙計畫在現場12~13*d~1/d軸布置一台tc6013a-6塔式起重機，塔吊基礎設在地下室底板-6.
50m部位,塔吊總高度(地下室底板面至頂) 48m,能滿足高層及地下室施工現場物件吊運要求，具體位置見施工總平面布置圖塔吊布置圖。
二、編制依據：
本計算書主要依據塔吊基礎的施工圖紙及以下規範及參考文獻編制：《塔式起重機設計規範》（gb/t13752-1992）、《地基基礎設計規範》（gb50007-2002）、《建築結構荷載規範》（gb50009-2001）、《建築安全檢查標準》（jgj59-99）、《混凝土結構設計規範》（gb50010-2002）等編制。
三、施工方法:
根據施工現場情況，我單位進場時基礎旋挖樁施工已完成，準備挖土方基礎施工，塔吊基礎結合塔吊基礎施工說明書、引數、基礎圖紙及本工程勘察報告，經核算，決定按塔吊基礎做法，採用天然基礎，塔吊基礎面標高與地下室底板面標高相同，基礎底持力層為粉質粘土，紅褐色，硬塑狀，土層離微風化岩層1.2m,根據資料參考土層，承載力特徵值fak=150kpa。相關計算書如下：
（一）tc6013a-6塔式起重機計算書：
1、引數資訊
塔吊型號：tc6013a-6塔吊起公升高度h：48m，
塔身寬度b：1.8m
自重f1：344kn基礎承臺厚度hc：1.50m
最大起重荷載f2：60kn基礎承臺寬度bc：6.0m
混凝土強度等級：c35鋼筋級別：ii級鋼
額定起重力矩：630kn·m基礎所受的水平力：22.8kn
標準節長度a：2.8m最大起重力矩m：800kn·m
主弦杆材料：角鋼/方鋼寬度/直徑c：120mm
所處城市：廣州市基本風壓w0：0.5kn/m2
風荷載高度變化係數μz：2.03
2、塔吊計算
根據塔吊廠家提供的天然塔吊基礎資料， 依據《建築地基基礎設計規範》(gb50007-2002)第5.2條承載力計算。
計算簡圖:
基礎設計值計算公式：
當考慮偏心矩較大時的基礎設計值計算公式：
混凝土基礎抗傾翻穩定性計算：
e=m/(f+g)=1120.00/(484.8+1620.00)=0.53m ≤bc/3=2.00m
根據《塔式起重機設計規範》（gb/t 13752-92）第4.6.3條，塔吊混凝土基礎的抗傾翻穩定性滿足要求。
式中 f──塔吊作用於基礎的豎向力，它包括塔吊自重和最大起重荷載,
f=（f1+ f2）×1.2=（344+60）×1.2=484.8kn；（恆載係數取1.2）
g──基礎自重：g=25.0×bc×bc×hc×1.2 =1620.00kn；（恆載係數取1.2）
bc──基礎底面的寬度，取bc=6.000m；
m──傾覆力矩，包括風荷載產生的力矩和最大起重力矩，m=1.4 ×800.00=1120.00kn·m；（安全係數取1.4）
e──偏心矩，e＝m/(f + g)＝0.831 m,故e≤bc/6=1 m；
經過計算得到:
壓力設計值 p=(484.80+1620.000)/6.0002=58.467kpa；
3、地基承載力驗算
地基承載力特徵值計算依據《建築地基基礎設計規範》gb 50007-2002第5.2.3條。
計算公式如下:
fa--修正後的地基承載力特徵值(kn/m2)；
fak--地基承載力特徵值，按本規範第5.2.3條的原則確定；取150.000kn/m2；
ηb、ηd--基礎寬度和埋深的地基承載力修正係數;
γ--基礎底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kn/m3；
b--基礎底面寬度(m)，當基寬小於3m按3m取值，大於6m按6m取值，取6.000m；
γm--基礎底面以上土的加權平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kn/m3；
d--基礎埋置深度(m) 取0.000m；
解得地基承載力設計值：fa=286.000kpa；
實際計算取的地基承載力設計值為:fa=286.000kpa；
地基承載力特徵值fa大於有附著時壓力設計值p=58.467kpa，滿足要求！
地基承載力特徵值1.2×fa大於無附著時的壓力設計值pmax=113.554kpa，滿足要求！
4、塔吊風荷載計算
1、塔吊風荷載計算
依據《建築結構荷載規範》（gb50009-2001）中風荷載體型係數：
地處廣東廣州市，基本風壓為ω0=0. 5kn/m2；
查表得：荷載高度變化係數μz=2.03；
擋風係數計算：
φ=[3b+2b+(4b2+b2)1/2]c/(bb)=[(3×1.8+2×2.8+(4×1.
82+2.82)0.5)×0.
007]/(1.8×2.8)=0.
02；因為是角鋼/方鋼，體型係數μs=2.9；
高度z處的風振係數取：βz=1.0；
所以風荷載設計值為：
ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×2.9×2.03×0. 5=2.06kn/m2；
2、塔吊彎矩計算
風荷載對塔吊基礎產生的彎矩計算：
mω=ω×φ×b×h×h×0.5=2.06×0.02×1.8×125×125×0.5=579.375kn·m；
mkmax＝me＋mω＋p×hc＝800＋579.375＋22.8×1.4＝1411.295kn·m；
5、基礎受沖切承載力驗算
依據《建築地基基礎設計規範》（gb 50007-2002）第8.2.7條。
驗算公式如下:
式中 βhp --- 受沖切承載力截面高度影響係數，當h不大於800mm時，βhp取1.0.當h大於等於2000mm時，βhp取0.
9，其間按線性內插法取用；取 βhp=0.94；
ft --- 混凝土軸心抗拉強度設計值；取 ft=1.43mpa；
ho --- 基礎沖切破壞錐體的有效高度；取 ho=1.45m；
am --- 沖切破壞錐體最不利一側計算長度；
am=[2.50+(2.50 +2×1.45)]/2=3.95m；
at --- 沖切破壞錐體最不利一側斜截面的上邊長，當計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬（即塔身寬度）；取at＝2.5m；
ab --- 沖切破壞錐體最不利一側斜截面在基礎底面積範圍內的下邊長，當沖切破壞錐體的底面落在基礎底面以內，計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬加兩倍基礎有效高度；ab=2.50 +2×1.45=5.
40；pj --- 扣除基礎自重後相應於荷載效應基本組合時的地基土單位面積淨反力，對偏心受壓基礎可取基礎邊緣處最大地基土單位面積淨反力；取 pj=113.55kpa；
al --- 沖切驗算時取用的部分基底面積；al=6.00×(6.00-5.40)/2=1.80m2
fl --- 相應於荷載效應基本組合時作用在al上的地基土淨反力設計值。
fl=113.55×1.80=204.40kn。
允許沖切力：0.7×0.94×1.43×3950.00×1450.00=5398789.23n=5398.79kn > fl= 204.40kn；
實際沖切力不大於允許沖切力設計值，所以能滿足要求！
6、承臺配筋計算
1.抗彎計算
依據《建築地基基礎設計規範》（gb 50007-2002）第8.2.7條。計算公式如下:
式中：mi --- 任意截面i-i處相應於荷載效應基本組合時的彎矩設計值；
a1 --- 任意截面i-i至基底邊緣最大反力處的距離；當牆體材料為混凝土時，取a1=(bc-b)/2＝(6.00-1.80)/2=2.10m；
pmax --- 相應於荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大地基反力設計值，取113.55kn/m2；
p --- 相應於荷載效應基本組合時在任意截面i-i處基礎底面地基反力設計值；p=pmax×(3a-al)/3a
p=113.55×(3×1.80-2.10)/(3×1.80)=69.39kpa；
g---考慮荷載分項係數的基礎自重，取g=1.35×25×bc×bc×hc=1.35×25×6.00×6.00×1.50=1822.50kn/m2；
l --- 基礎寬度，取l=6.00m；
a --- 塔身寬度，取a=1.80m；
a' --- 截面i - i在基底的投影長度, 取a'=2.50m。
經過計算得mi=2.12×[(2×6.00+1.
80)×(113.55+69.39-2×1822.
50/6.002)+(113.55-69.
39)×6.00]/12=506.59kn.
m。2.配筋面積計算
依據《建築地基基礎設計規範》gb 50007-2002第8.7.2條。公式如下:
式中，αl --- 當混凝土強度不超過c50時， α1取為1.0,當混凝土強度等級為c80時，取為0.94,期間按線性內插法確定，取αl=1.00；
天然地基塔吊基礎施工方案 tc5610 secret
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統表c01 19 施工組織設計 方案 報審表 工程名稱 安仁 商務區編號 本表由施工單位填寫，監理機構簽認後交施工單位儲存。安仁 商務區塔吊 專項方案 編制審核 審批日期 2011年 10月 21日 中國第四冶金建設責任 目錄一 編制說明 1 二 編制依據 1 三 工程概況及塔機選用 1 1 工程概...
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