工程概況
工程名稱：恆大江灣二期工程
工程位址：遼寧省瀋陽市渾南新區楊官屯東湖學校東側、瀋撫大道旁。
工程規模：本工程為恆大二期工程，由瀋陽嘉凱置業****投資開發的高階住宅小區，小區占地面積約為25萬平公尺，共由6棟住宅樓和乙個大地下車庫組成；地下車庫和住宅樓地下室連成一整體。各樓號分別為1##、3##、8##樓（我司承建3##、9#樓）。
工程結構設計：地上24層，剪力牆結構；設計標高±0.000相當於絕地標高52.000；設計使用年限為50年，抗震設防烈度為7度，建築結構安全等級為二級，抗震等級為**。
定義：1、 建設單位：瀋陽嘉凱置業****
2、 設計單位：瀋陽華夏建築設計****
3、 堪察單位：瀋陽市建築設計院、瀋陽建材地質工程勘察院
4、 監理單位：瀋陽市建都工程建設監理****
5、 施工單位：江蘇省蘇中建設集團股份****
為保證樓面的材料安全進行倒運，決定採用鋼構卸料平台，平台方案如下：
卸料平台方案
主梁選用18號槽鋼，次梁選用10號槽鋼，間距800。
平台懸挑長度為5公尺，寬度為2.0公尺。
平台上滿鋪木腳手板，周邊搭設護欄，高度為1.2公尺。
採用雙道鋼絲繩拉與平台拉環連線。
製作時應嚴格按照圖規定的尺寸及焊接要求施工，所有接縫均要求滿焊。
所選材料均應有材質證明，不合格產品堅決不予使用。
平台腳手板及擋腳板（12厚膠合板）均應與主框架及攔杆用鉛絲綁紮牢固，且接縫要嚴密。
安全網應連續與欄杆綁紮牢固。
吊裝、拆除大平台由登高作業人員進行，鋼絲繩固定的卸扣未擰堅不得落鉤，同時未完全拆除不得起吊。
平台每次使用前應進行驗收合格後方可使用。
平台安裝時應保證端部略抬起100-150mm。
固定、連線平台用的鋼絲繩、卸扣等應與結構連線可靠，嚴禁與腳手架連線。
堆放物體時限載1.0噸，嚴禁偏心堆載及過載，堆物高度不得超過護欄高度。
嚴禁堆放超過5m長的鋼管架料，更不得將鋼管架料置護欄上。
吊運零散物品時應裝箱進行，吊鉤、吊物嚴禁碰撞平台護欄及結構等。
起吊物體後，操作人員應遠離作業面，待被吊物離開大平台後方可繼續作業。
經常檢查焊縫是否開裂，螺栓是否緊固，鋼絲繩是否形成毛刺，夾具是否鬆動，發現問題及時整修。
卸料平台計算書
一、引數資訊:
1.荷載引數
腳手板類別：木腳手板，腳手板自重標準值(kn/m2)：0.35；
欄杆、擋板類別：欄杆沖壓鋼，欄杆、擋板腳手板自重標準值(kn/m2)：0.11；
施工人員等活荷載(kn/m2):2.00，最大堆放材料荷載(kn):10.00。
2.懸挑引數
內側鋼繩與牆的距離(m)：3.80，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離(m)：0.80；
上部拉繩點與懸挑梁牆支點的距離(m)：4.50；
鋼絲繩安全係數k：10.00，懸挑梁與牆的接點按鉸支計算；
預埋件的直徑(mm)：20.00。
3.水平支撐梁
主梁槽鋼型號：18號槽鋼槽口水平 ；
次梁槽鋼型號：10號槽鋼槽口水平 ；
次梁槽鋼間距(m)：0.80，最裡端次梁與牆的最大允許距離(m)：1.50。
4.卸料平台引數
水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：5.00，水平鋼梁(主梁)的錨固長度(m)：1.00；
平台計算寬度(m)：2.00。
二、次梁的驗算:
次梁選擇 10號槽鋼槽口水平 ，間距0.80m，其截面特性為：
面積 a=12.74cm2；
慣性距 ix=198.30cm4；
轉動慣量 wx=39.70cm3；
迴轉半徑 ix=3.95cm；
截面尺寸：b=48.0mm,h=100.0mm,t=8.5mm。
1.荷載計算
(1)腳手板的自重標準值：本例採用木腳手板，標準值為0.35kn/m2；
q1 =0.35× 0.80= 0.28kn/m；
(2)最大的材料器具堆放荷載為10.00kn，轉化為線荷載：
q2 = 10.00/ 5.00/ 2.00× 0.80= 0.80kn/m；
(3)槽鋼自重荷載 q3= 0.10kn/m；
經計算得到靜荷載設計值 q = 1.2×(q1+q2+q3) =1.2×(0.28+0.80+0.10) =1.41kn；
經計算得到活荷載設計值 p = 1.4× 2.00× 0.80× 2.00= 4.48kn。
2.內力驗算
內力按照集中荷載p與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下：
最大彎矩m的計算公式為：
經計算得到，最大彎矩 m = 1.41×2.002/8+4.48×2.00/4=
3.抗彎強度驗算
次梁應力：
其中 γx --截面塑性發展係數，取1.05；
f] -鋼材的抗壓強度設計值，[f] =205.00 n/mm2；
次梁槽鋼的最大應力計算值 σ 2.95×103/(1.05×39.70)=70.69 n/mm2；
次梁槽鋼的最大應力計算值 σ 70.692 n/mm2 小於次梁槽鋼的抗壓強度設計值 [f]=205.000 n/mm2,滿足要求!
4.整體穩定性驗算
其中，φb --均勻彎曲的受彎構件整體穩定係數，按照下式計算：
經過計算得到 φb=570×8.50×48.00×235/(2.00×100.00×235.0)=1.16；
由於 φb大於0.6，按照下面公式調整：
得到 φb=0.827；
次梁槽鋼的穩定性驗算 σ 2.95×103/(0.827×39.700)=89.70 n/mm2；
次梁槽鋼的穩定性驗算 σ 89.702 n/mm2 小於次梁槽鋼的抗壓強度設計值 [f]=205.000 n/mm2,滿足要求!
三、主梁的驗算:
根據現場實際情況和一般做法，卸料平台的內鋼繩作為安全儲備不參與內力的計算。
主梁選擇 18號槽鋼槽口水平 ，其截面特性為：
面積 a=29.29cm2；
慣性距 ix=1369.90cm4；
轉動慣量 wx=152.20cm3；
迴轉半徑 ix=6.84cm；
截面尺寸，b=70.00mm,h=180.00mm,t=10.5mm；
1.荷載驗算
(1)欄杆與擋腳手板自重標準值：本例採用欄杆沖壓鋼，標準值為0.11kn/m；
q1 = 0.11kn/m；
(2)槽鋼自重荷載 q2=0.23kn/m
靜荷載設計值 q = 1.2×(q1+q2) =1.2×(0.11+0.23) =0.40kn/m；
次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力 p = 1.41×2.00+4.48)/2=3.65kn；
2.內力驗算
懸挑卸料平台示意圖
懸挑卸料平台水平鋼梁計算簡圖
懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kn)
懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(
懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm)
卸料平台的主梁按照集中荷載p和均布荷載q作用下的連續梁計算，由矩陣位移法，得到：
r[1] =15.549 kn；
r[2] =12.038 kn；
最大支座反力為 rmax=15.549
最大彎矩 mmax=12.402
最大撓度 v=8.948 mm。
3.抗彎強度驗算
其中 x --截面塑性發展係數，取1.05；
f] -鋼材抗壓強度設計值，[f] =205.00 n/mm2；
主梁槽鋼的最大應力計算值 σ1.24×107/1.05/152200.0+1.59×104/2929.000=83.030 n/mm2；
主梁槽鋼的最大應力計算值 83.030 n/mm2 小於主梁槽鋼的抗壓強度設計值 [f]=205.00 n/mm2，滿足要求!
4.整體穩定性驗算
其中 φb --均勻彎曲的受彎構件整體穩定係數，按照下式計算：
φb=570×10.5×70.0×235/(5000.0×180.0×235.0)=0.466；
可得 φb=0.466；
主梁槽鋼的穩定性驗算 σ 1.24×107/(0.466×152200.00)=175.04 n/mm2；
主梁槽鋼的穩定性驗算 σ 175.04 n/mm2 小於 [f]=205.00,滿足要求!
四、鋼絲拉繩的內力驗算:
水平鋼梁的垂直支坐反力rci和拉鋼繩的軸力rui按照下面計算，rci = ruisinθi
其中 rci --水平鋼梁的垂直支坐反力(kn)；
rui --拉鋼繩的軸力(kn)；
i --拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角；
sinθi = sin ( 90 - arctan ( lio + li ) lw ) 0.699；
根據以上公式計算得到外鋼繩的拉力為：rui = rci / sinθi；
ru1 = 15.549 / 0.699 = 22.24 kn；
五、鋼絲拉繩的強度驗算:
鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力ru取最大值進行驗算，為22.24kn；
如果上面採用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力計算公式：
其中[fg]--鋼絲繩的容許拉力(kn)；
fg --鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kn)；
計算中近似取fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)；
鋼絲繩之間的荷載不均勻係數，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8；
k -鋼絲繩使用安全係數。
計算中[fg]取22.235kn，α=0.820,k=10.000，得到：d=23.3mm。
臨時道路施工方案 修正版
上海大眾汽車 cpc技術中心工程臨時 道路施工 專項方案 上海大眾汽車 cpc技術中心工程專案部 寧波市建設集團股份 一 工程概況2 二 編制依據2 三 編制原則2 四 道路設定原因3 五 道路設定條件3 六 施工準備計畫及保證措施4 七 道路施工4 八 工程保證措施8 九 臨時道路布置圖 見附圖1...
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